Если коэффициент устойчивости откоса меньше 1

Если коэффициент устойчивости откоса меньше 1

Прочность земляного полотна определяется в наиболее неблагоприятный период года — период весеннего оттаивания грунта. Продолжительность этого периода обычно невелика и не превышает 1-1.5 недели, поэтому очень важно оперативно выполнить работы в указанный период.

Оценка прочности дорожной одежды выполняется по упругому прогибу установкой динамического нагружения с падающим диском и жестким штампом. В процессе измерения к штампу прикладывают нагрузку несколькими ступенями, которые остаются неизменными до конца испытания. Обычно принимаются следующие ступени: 4,8, 12, 16,20,24 кН. Для каждой ступени вычисляют давление. Относительную упругую деформацию определяют по показаниям двух мессур (приборов для измерения линейных перемещений и деформаций). По данным измерений строят графики зависимости относительной деформации от давления подошвы штампа на грунт при нагружении и разгрузке. По этому графику находят значение расчётной относительной упругой деформации, а затем вычисляют модуль упругости грунта

(3.8)

где π/4 — поправочный коэффициент, учитывающий жёсткость штампа;

(3.9)

где Рнагр, Рразгр — давление штампа на грунт соответственно при нагружении и после разгрузки, Па; µ — коэффициент Пуассона для грунта; — относительная упругая деформация.

По этим данным строят линейный график прочности.

Прочность и устойчивость земляного полотна обеспечивается:

Ø — соблюдением проектных геометрических параметров;

Ø — обеспечением стока поверхностных вод и отводом влаги из-под конструкции дорожной одежды;

Ø — необходимым возвышением бровки земляного полотна над уровнем грунтовых и атмосферных вод;

Ø — возведением земляного полотна из устойчивых грунтов с послойным уплотнением до требуемого значения;

Ø — назначение оптимальной крутизны откосов насыпей и выемок с предохранением их поверхности от оползания, водной и ветровой эрозии.

Устойчивость склонов и откосов рассчитывают из условий плоской задачи: по прочности (1-е предельное состояние) и деформируемости (2-е предельное состояние).

Расчет устойчивости склонов и откосов по прочности сводится к определению коэффициента запаса устойчивости с помощью различных расчетных методов (метод круглоцилиндрической поверхности скольжения, метод горизонтальных сил Маслова-Берера, метод Шахунянца, метод наклонных сил Чугаева и др.), а также к сравнению его с требуемой величиной.

Расчетные характеристики грунтов (объемная масса, угол внутреннего трения и сцепление) следует принимать соответствующими наименее благоприятным условиям устойчивости оползневого склона в годовом и многолетнем циклах.

Геодезической основой расчетной схемы являются расчетные поперечники, характеризующиеся наиболее неблагоприятным сочетанием различных факторов, таких, как высота и крутизна склона, мощность смещающихся масс, расположение слабых прослоек, наклон слоев, уровень грунтовых вод и др.

Целью разработки проекта устройства насыпи был выбор технических решений наиболее рациональных с позиций экономических, технологических, экологических и временных, обеспечивающих надежную конструкцию земляного полотна.

Особенности при выполнении работ:

Выполнение работ по возведению насыпи требует особого внимания к контролю качества ведения работы и её результатов по каждому технологическому процессу и организации научного сопровождения хода строительства.

Своевременное регулирование технологии отсыпки и реакция на процесс и тенденции хода осадок и их стабилизации с регламентацией технологических перерывов.

Соблюдение указаний нормативных документов.

Порядок расчёта устойчивости откосов земляного полотна разработан в соответствии с «Указаниями по расчёту высоких насыпей и глубоких выемок автомобильных дорог».

Коэффициент запаса устойчивости откоса земляного полотна (табл.3.8)

(3.10)

где N — нормальная, по отношению к поверхности скольжения, составляющая веса вышележащего слоя грунта, м; L — длина дуги скольжения в пределах грунта насыпи и основания, м; T — касательная к дуге скольжения составляющая сила веса, т; Q — вес грунта в объёме отсека, т; — угол внутреннего трения грунта насыпи и основания.

Таблица 3.8 — Допускаемые значения коэффициента П

Песчаные грунты с постоянной влажностью

Глинистые грунты с постоянной влажностью и песчаные с переменной влажностью

Глинистые грунты с переменной влажностью

Коэффициент запаса устойчивости откосов оползневых участков после проведения противооползневых мероприятий принимается при расчете по прочности не менее 1,3. При учете сейсмического воздействия величина активных сдвигающих сил должна быть увеличена на сейсмический коэффициент =1,03-1,1. Если общая устойчивость склонов и откосов земляного полотна обеспечена ( =1,3), но есть опасность развития длительных деформаций ползучести во времени, необходимо дополнительно выполнять расчеты по деформируемости.

Устойчивость оползневых склонов по деформируемости особенно следует проверять в тех случаях, когда угол внутреннего трения грунтов, слагающих склон, незначителен, а структурное сцепление равно нулю (пластичные глинистые грунты и др.).

Если задаться значением запаса устойчивости n_y , то, решив ее относительно h _пр , можно найти значение проектной мощности оползня, обеспечивающей заданный запас устойчивости, по формуле:

(3.11)

где — объемный вес грунтов оползневой массы в элементарной призме; и — угол внутреннего трения и сцепление грунтов по поверхности скольжения оползня.

Коэффициент запаса устойчивости не дает возможности оценить количественно как надежность склона, так и степень риска. Это связано с тем, что в прогнозе коэффициента запаса не учитываются разбросы величин внешних сил, геометрических размеров, разброс физических характеристик грунта и т.д. Был принят нормальный закон распределения для всех расчетных величин коэффициента устойчивости и, используя функции Лапласа, установлена крутизна склона при заданной вероятности устойчивости склона

(3.12)

где М_сопр — момент сопротивления вращению объема грунта вокруг определенной точки; М_вращ— величина вращающего момента.

Формула показывает, что при коэффициенте запаса устойчивости вероятность обрушения П=0,5. Это означает, что каждый второй склон, запроектированный таким образом, может обрушиться, то есть риск оценивается в 50%.

Определение вида и центра критической дуги скольжения, при которой коэффициент запаса устойчивости будет минимальным, проводится методом последовательного приближения с повторением расчёта устойчивости для нескольких дуг с наименее выгодным соотношением удерживающих и сдвигающих сил. При назначении радиуса дуги скольжения следует учитывать, что критическая дуга обычно образует центральный угол 100-135º. Центр критической дуги скольжения отыскивается следующим образом.

Расчётная схема №1 (рис. 3.24). Центр «О» располагается на линии, проходящей через бровку откоса и точку «В», лежащую на глубине H и расстоянии 3 H от подошвы откоса. Для первого приближения центр критической дуги назначается на пересечении линии СВ и линией АО, проведённой под углом 25º к среднему откосу. При последующих этапах проверки центры О₁,О₂ ,К намечается выше через (0,25-0,3) H .

Рис. 3.24 — Расчётная схема №1 — для дуг скольжения, проходящих через подошву откоса, кроме случаев, когда угол откоса

Расчётная схема №2 (рис. 3.25). Центр «О» располагается в зоне между вертикалью и нормалью, проведёнными из середины откоса «М». При первом приближении центр назначается на биссектрисе угла FMD на расстоянии Н от точки «М». На продолжении линии ОМ через 0,25 H откладываются центры дуг скольжения для проверочных расчётов. Повышение устойчивости откосов может производиться как путём уполаживания, так и путём устройства контрбанкетов, размер которых определяется величиной необходимой пригрузки внешнего края призмы обрушения.

Рис. 3.25. — Расчётная схема №2 для дуг скольжения, проходящих через основание и подошву откоса при

Алгоритм расчёта устойчивости откосов земляного полотна следующий:

1. Ввод глубины откоса H и радиуса дуги R

2. Расчёт по формуле:

и . (3.13)

3. Расчёт по формуле:

и . (3.14)

. (3.15)

В случае переход к п. 5, иначе переход к п. 6.

5. Определение равнодействующей веса грунта , переход к п.7

(3.16)

6. Определение равнодействующей веса грунта

.. (3.16)

7. Расчёт ординаты

, . (3.17)

8. Расчёт приближения

. (3.18)

9. При условии переход к п. 2, иначе к п.10.

10. Расчёт нормальной составляющей веса вышележащего слоя грунта

(3.19)

и касательной к дуге скольжения составляющей силы веса

(3.20)

, , . (3.21)

, , . (3.22)

13. Расчёт коэффициента запаса устойчивости по формуле

(3.23)

Для повышения устойчивости основания насыпи против выпора или выдавливания могут применяться следующие конструктивные мероприятия:

Оценка прочности и устойчивости грунтов. Определение коэффициента устойчивости откоса в однородном грунте по методу круглоцилиндрической поверхности скольжения

Страницы работы

Содержание работы

Дисциплина: МЕХАНИКА ГРУНТОВ

Раздел: ОЦЕНКА ПРОЧНОСТИ И УСТОЙЧИВОСТИ ГРУНТОВ

Практическое занятие № 3

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА УСТОЙЧИВОСТИ

ОТКОСА В ОДНОРОДНОМ ГРУНТЕ ПО МЕТОДУ КРУГЛОЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПОВЕРХНОСТИ СКОЛЬЖЕНИЯ

К насыпным строительным грунтам относят грунты насыпей, откосов, плотин и дамб, насыпи под основания сооружений, грунты обратной засыпки при строительстве подземных линейных сооружений.

Устойчивость насыпей во многом зависит от геометрических размеров откоса, плотности, угла внутреннего трения и сцепления грунта. Расчет устойчивости откоса проводится с использованием чертежа, на котором определяется отсек обрушения.

В работе определяется коэффициент устойчивости откоса в однородном грунте для прокладки трубопровода, имеющем уклон 1:1,5. Необходимо сделать вывод об устойчивости или неустойчивости откоса. Коэффициент надежности γ_n = 1,2.

В работе используется метод круглоцилиндрической поверхности скольжения К. Терцаги.

Исходные данные: высота откоса Н, плотность грунта ρ, угол внутреннего трения φ_I и сцепление С_I приведены в табл. 1.

Для принятого положения поверхности обрушения (рис. 1) и её радиуса коэффициент устойчивости откоса методом К. Терцаги определяют через отношение момента предельных (удерживающих) М_пр сил к моменту сдвигающих М_сдв сил относительно центра окружности по формуле

(1)

При однородном грунте, если отсек обрушения (рис.1) разбить на вертикальные элементы одинаковой ширины Δ с абсциссами центра элементов х_i, вес каждого элемента выразить как G_i = Δ·h_i·γ (h_i – средняя высота элемента, γ – удельный вес грунта), длину дуги l определить через средний угол её наклона к горизонтали α_i и ширину элемента Δ: l_i = Δ / cos α_i, то из общей зависимости (1) после преобразований получим

, (2)

где cosα_i = .

Формулу (2) используют при решении задачи. Рекомендуется принимать ширину элементов Δ не менее (0,3 – 0,4)Н. При выборе Δ сам откос (линия АВ на рис. 1) следует делить на целое число элементов. В пределах гребня (линия ВС) значение Δ принимают таким же. Если последний элемент n будет меньшей ширины Δ_n, то при расчете к значениям h_n и 1/cosα_n вводится поправка в виде множителя Δ_n /Δ.

Расчет выполняют с использованием табл. 2.

К расчету устойчивости однородного откоса

Расчетные величины, м

Рис. 1. Схема к расчету устойчивости однородного откоса крутизной 1:1,5 методом К. Терцаги

В табл. 2 данные столбцов с 6-го по 8-й суммируют. Коэффициент устойчивости откоса K определяют по формуле

Положение центра «опасной» (с минимальным значением K) окружности скольжения для откоса с уклоном 1:1,5 будет находиться вблизи точки, определяемой построением (рис. 1). Эту точку при выполнении работы и нужно принимать за центр окружности сдвига.

При решении задачи откос и все необходимые построения выполняют в масштабе. Значения R, x_i и h_i устанавливают из чертежа.

Выполнение чертежа и расчетов

На схеме (рис. 1) вероятное положение центра опасной линии обрушения строится таким образом: из нижней точки основания откоса (рис.1) восстанавливаем перпендикуляр и находим точку на расстоянии 1,5Н. Из этой точки проводим под углом 45 о прямую и откладываем отрезок 0,3Н. Конец отрезка и является центром окружности скольжения О.

Соединяем центр с нижней точкой откоса и получаем R. Проводим линию обрушения. Откос делим на равные части Δ (Δ = 0,3 — 0,4 Н). Для последнего элемента вычисляем поправочный коэффициент Δ_n/Δ. Измеряем на чертеже значения средних высот элементов h_i и координат x_i (с учетом знака) относительно оси ОZ.

Результаты измерений вносим во 2 и 3 столбцы табл. 2. Вычисляем остальные значения табл. 2 по приведенным в таблице формулам.

Удельный вес грунта γ = ρ·g .

Находим коэффициент устойчивости по выражению (3). Полученное значение Ксравниваем с коэффициентом надежности γ_n = 1,2 и делаем вывод по работе.

Если коэффициент устойчивости К > 1,2, откос будет устойчив.

Если коэффициент устойчивости К ≤ 1,2, откос будет неустойчив.

Комплексная оценка устойчивости и стабильности земляного полотна при разработке индивидуальных конструкций насыпей и выемок

5.1. Для обоснования проектной конфигурации насыпей высотой более 12 м, определения допустимой влажности используемого для отсыпки грунта из выемки необходима комплексная оценка устойчивости и стабильности земляного полотна.

Расчеты осуществляют в такой последовательности:

оценивают устойчивость откосов по прочности и определяют рациональную конфигурацию конструкции при допустимой степени влажности используемого грунта;

определяют на основе реологического анализа длительную устойчивость откосов и выполняют прогноз деформаций ползучести;

для расчетной конфигурации насыпи устанавливают конечную величину осадки нестабильных слоев грунта повышенной влажности и время ее завершения.

5.2. Для оценки устойчивости откосов насыпей по прочности следует использовать метод круглоцилиндрической поверхности скольжения (КЦПС) в интерпретации Союздорнии с применением ЭВМ для массовых расчетов.

При залегании в основании грунтов повышенной влажности, переувлажненных или слабых необходимо оценивать устойчивость основания также методом КЦПС. Расчетная кривая должна при этом проходить в слабых грунтах основания.

Для выполнения расчетов устойчивости необходимы следующие данные: рабочие отметки насыпи по всей длине участка ее сооружения из грунтов выемки; диапазон влажности разрабатываемых грунтов; зависимости прочностных характеристик грунта насыпи и ее основания(_w, С_w, (_w, С_c от влажности в зоне сдвига.

5.3. Расчет устойчивости выполняют для нескольких (по менее трех) рабочих отметок (высот насыпей) и нескольких заложений откосов. Рациональную конфигурацию откосов для каждой рабочей отметки определи -ют следующим образом. Рассчитывают общую устойчивость насыпи высотой Н при нескольких заложениях откосов, принимаемых, например, по табл. 4.1. Для каждого заложения и каждой i-й пары прочностных характеристик используемого грунта С_wi и tg (_wi или С_ci и tg (_wi определяют коэффициент устойчивости насыпи данной высоты. Причем каждая пара значений прочностных характеристик грунта должна соответствовать одному из значений влажности в расчетном диапазоне. По результатам расчета строят зависимости коэффициентов устойчивости К₁ (для С_wi и tg (_wi) и К₂ (для С_сi и tg (_wi) от влажности для конкретной рабочей отметки (высоты насыпи) Н и различных заложений откоса m_i : К = f (W) (рис. 5.1).

Этот график может быть перестроен и представлен в виде зависимости коэффициента устойчивости от заложения откоса при различных значениях влажности для конкретной высоты насыпи (рис. 5.2).

5.4. Проектирование расчетной (по условию прочности — первое предельное состояние) конфигурации откосов насыпей при Н ( 12 м осуществляют следующим образом.

По оси абсцисс графика К₁= f (W) откладывают расчетный, а также допустимый (см. табл. 1.1) диапазоны влажности для данного грунта; по оси ординат — значение требуемого коэффициента устойчивости К_тр (см. п. 5.6). Через точку, соответствующую значению К_трна оси ординат, проводят прямую, параллельную оси абсцисс; точки пересечения с кривыми К₁ = f (W) при m_i = const сносят на ось абсцисс. Точки пересечения прямой, проведенной через точку, соответствующую К_тр, с кривыми для различных заложений откоса будут соответствовать их расчетным значениям, а величины абсцисс для этих точек — расчетному значению допустимой влажности грунта.

Рис. 5.1. Зависимость прочностных характеристик грунта и коэффициента устойчивости откоса от влажности грунта

5.5. В диапазоне допустимых влажностей грунта при К₁ = К_тр на основе построенных по результатам расчета графиков (см. рис. 5.1, 5.2) для данной рабочей отметки насыпи получают несколько расчетных заложений откосов, каждое из которых соответствует определенному допустимому (по степени влажности грунта) значению влажности.

Рис. 5.2. Зависимость коэффициента устойчивости насыпи высотой 20 м

от показателя заложения откоса при различной влажности грунта: ____ — при расчете устойчивости по К₁;— — — — то же, по К₂

Выбор заложения (крутизны) откоси для заданной рабочей отметки осуществляют в зависимости от степени влажности используемого грунта. Допустимая степень влажности конкретного грунта в конструкции насыпи определяется (при заданной высоте) максимально возможным заложением откосов по условиям размещения земляного полотна и полосы отвода, однако она не должна превышать значений, приведенных в табл. 1.1.

Окончательный выбор расчетного заложения и допустимой степени влажности грунта следует осуществлять на основе технико-экономического обоснования.

5.6. Требуемый коэффициент устойчивости насыпи К_тр по прочности (первое предельное состояние) следует определять по выражению

(5.1)

гдеК_н— коэффициент надежности по назначению сооружения (см. СНиП 2.02.01-83),К_н=1,25 — для дорог I категории, К_н = 1,1 — для II и К_н= 1,1 — для III категории;

n_c — коэффициент сочетания нагрузок; n_c = 1(0,9;

n_o— коэффициент перегрузки; n_o = 1,1 — для выемок, n_o = 1,2 — для насыпей;

т_о — коэффициент условий работы; т_о = 0,9 — для пылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии (выемки), т_о = 0,85 — в нестабилизированном состоянии.

5.7. При необходимости сооружения насыпей из суглинков тяжелых пылеватых и глин следует выполнить прогноз возможной потери устойчивости откосов во времени, уточнить параметры конструкции и диапазон допустимой влажности грунта.

С этой целью определяют коэффициент устойчивости по порогу ползучести (К₂) для запроектированной из условия прочности (К₁) конструкции насыпи. Расчетные значения tg (_w и С_c должны соответствовать установленному значению допустимой влажности.

Если К₂( 1, то длительная устойчивость откосов насыпи обеспечена. При К₂ 2 /с;

t — расчетный период, равный межремонтному сроку службы автомобильной дороги, с.

Коэффициент деформируемости рассчитывают по формуле

(5.3)

где ( — плотность грунта, кг/м 3 ;

g — ускорение свободного падения, м/с 2 ;

( — единичное сечение площадью 1 м 2 ;

(_w — коэффициент вязкости грунта насыпи при допустимой влажности, установленной при оценке устойчивости откосов по прочности, Па(с.

Расчетные значения коэффициента вязкости, необходимые для определения коэффициента деформируемости Д, следует принимать: для четвертичных суглинков и глин — 1(10 13 Па(с, дочетвертичных суглинков — 1(10 12 Па(с, жирных глин — 1(10 11 Па(с.

5.9. Прогнозируемое значение (Z сравнивается с допустимыми значениями (Z_o (табл. 5.1), принимаемыми из условия нераспространения деформаций ползучести под дорожную одежду.

Для глинистых грунтов с влажностью (1,1(1,4) W_o и плотностью, соответствующей степени уплотнения (0,8(0,95) (_dmax, величина пороговой нагрузки составляет 0,025-0,1 МПа (0,25-1 кгс/см 2 ) ((_dmax — максимальная плотность сухого грунта).

Мощность консолидируемой (активной) зоны h_a устанавливают по разности общей высоты насыпи (ее рабочей отметки) и мощности пассивной зоны h_п:

(5.5)

где Н — высота насыпи, м (отсчет ведется от проектной отметки).

5.13. Для оценки величины доуплотнения слоев консолидируемой зоны выполняют расчет осадки.

Для этого выделяют в консолидируемой зоне расчетные слои грунта (рис. 5.3) и устанавливают их мощность и показатели физико-механических свойств.

Рис. 5.3. Расчетная схема для прогноза осадки: 1 — неконсолидируемая (пассивная) зона насыпи h_п; 2 — то же, консолидируемая (активная) h_a;

3 — нагрузка от веса грунта неконсолидируемой зоны и собственного веса

грунта консолидируемой зоны; 4 — расчетные слои; Z_i — координата

5.14. При сооружении насыпей из неоднородных по составу или состоянию грунтов величина конечной осадки определяется как сумма осадок нестабильных слоев в консолидируемой зоне, а время завершения ее интенсивной части — по наиболее неблагоприятному слою, исходя из условий увлажнения, дренирования, величины передаваемой на расчетный слой нагрузки и водопроницаемости грунта.

5.15. При использовании однородного грунта конечную осадку определяют путем суммирования осадок каждого расчетного слоя в консолидируемой зоне, а время осадки — также по наиболее неблагоприятному слою.

5.16. Расчетные слои в консолидируемой зоне насыпи устанавливают по условию однородности напряженно-деформированного состояния грунта. Для этого определяют нормальные напряжения:

на поверхности расчетного слоя, расположенного непосредственно под дорожной одеждой и переходным слоем (h_общ), — как распределенную нагрузку от их веса ( Р = (_w h_общ);

на поверхности расчетного слоя, расположенного под неконсолидируемой зоной насыпи, — как распределенную нагрузку от веса всех остальных конструктивных слоев;

на поверхности последующих слоев — с учетом нагрузки от веса всех вышележащих слоев и веса дорожниц одежды;

на подошве расчетного слоя — как сумму напряжений ниаповерхности слоя и нагрузки от собственного веса грунта расчетного слоя.

Для ориентировочных расчетов осадки расчетная нагрузка Р для предварительно выделенных слоев может быть определена без учета изменения напряжений по высоте насыпи от веса вышележащих слоев по формуле

5.17. Для оценки степени однородности слоя на основе компрессионных зависимостей необходимо определить модули осадки, соответствующие максимальному и минимальному напряжениям в предварительно выделенном расчетном слое. Слой считается однородным, если найденные компрессионные параметры отличаются друг от друга но более чем на 10 %.

5.18. Для расчета осадки грунта в консолидируемой зоне по результатам компрессионных испытаний для каждого расчетного слоя определяют модуль осадки грунта l_pzi = (_p ( 1000 мм/м, где(_p— относительная деформация, соответствующая расчетной нагрузке на данный слой (рис. 5.4).

Рис. 5.4. Зависимость относительной деформации образцов глинистых грунтов

Осадку грунта S (м) рассчитывают по формуле

(5.6)

где l_pzi — модуль осадки грунта по компрессионной кривой, соответствующий расчетной нагрузке на глубине z_i для данного слоя, мм/м;

Н_i — мощность расчетного слоя, м.

5.19. Для комплексной оценки времени достижения заданной относительной деформации и плотности грунта активной зоны следует учитывать, что в общем случае консолидация после мгновенной осадки имеет три стадии: дофильтрационную, фильтрационную и за счет ползучести скелета грунта (рис. 5.5).

Дата добавления: 2016-12-27 ; просмотров: 1284 ; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ

Какие типы финансовой устойчивости выделяют

Финансовая устойчивость – это важнейший показатель, отражающий степень финансовой независимости компании, а также платежеспособность. Существуют различные ее типы, дающие представление о состоянии предприятия: от абсолютно устойчивого до кризисного.

Важным направлением оценки деятельности любого экономического субъекта является финансовая устойчивость, которая отражает сбалансированность финансовых потоков организации и возможность свободного маневрирования ими. Непосредственное влияние на финансовую устойчивость экономического субъекта оказывает финансовый результат, поскольку прибыль создает гарантии дальнейшего существования и развития организации как в долгосрочной, так и в краткосрочной перспективе, что свидетельствует об актуальности данной тематики исследования. Какая имеется взаимосвязь финансового результата и финансовой устойчивости хозяйствующего субъекта в контексте финансового управления?
Посмотреть ответ

Основные понятия

При определении финансовой устойчивости используются следующие термины:

• Степень независимости. Найти ее можно путем установления соотношения разных статей актива и пассива, зафиксированных в бухбалансе.
• Структура пассива. Ее анализ помогает понять источники неустойчивости компании. Это крайне важно, так как помогает решить проблему неплатежеспособности путем исключения негативных факторов. К примеру, к ним относится неправильное управление собственным капиталом, большой объем заемных средств.
• Собственные оборотные средства. Это те средства, которыми компания имеет право распоряжаться. Источник их образования – ресурсы организации. К примеру, прибыль от основной деятельности.
• Заемные оборотные средства. Это кредиты, займы, долги перед кредиторами, различные пассивы. Большинство компаний берет займы. Однако их не должно быть слишком много, так как это ведет к зависимости от кредиторов.
• Долгосрочная платежеспособность. Подразумевает возможность покрыть свои обязательства в долгосрочной перспективе.
• Краткосрочная платежеспособность. Подразумевает возможность покрыть свои обязательства в краткосрочной перспективе. При этом используются, как правило, оборотные активы.
• Собственные ресурсы. К ним относится акционерный капитал, нераспределенная прибыль, а также отчисления по амортизации.

Как проводить анализ финансовой устойчивости компаний на основе моделей прогнозирования банкротства?

Достаточная устойчивость обеспечивается в том случае, если компания достигает максимальных результатов при минимальных тратах. Затраты уменьшаются за счет оптимизации перечня источников образования активов. Обращают внимание на структуру оборотных средств. Она представляет собой соотношение займов и собственных средств.

Типы устойчивости

Рассматриваемый показатель классифицируется по степени устойчивости. Она может быть абсолютной, средней, кризисной. В зависимости от типа устойчивости компания определяет способы повышения эффективности деятельности.

Вопрос: Каков порядок предоставления участником ВЭД сведений, подтверждающих финансовую устойчивость участника ВЭД?
Посмотреть ответ

Абсолютная устойчивость

Абсолютная устойчивость может быть установлена в том случае, если размер МПЗ превышает размер собственных оборотных средств, а также банковских займов под эти ценности. При этом учитываются кредиты под отгруженную продукцию и кредиторские долги, зачтенные банковским учреждением при кредитовании. Затраты покрываются в этом случае за счет собственных оборотных средств. Рассматриваемый уровень устойчивости характеризуется повышенной платежеспособностью. Компания независима от кредиторов.

Вопрос: Какие существуют аналитические возможности у консолидированной отчетности для характеристики финансовой устойчивости?
Посмотреть ответ

Абсолютная устойчивость – явление редкое, особенно в странах СНГ. Она отвечает следующему условию:

Запасы оборотные средства фирмы + заемные средства

ВАЖНО! При кризисном положении имеет смысл оптимизировать структуру пассивов и уменьшить затраты.

Какие характеристики определяют тип финансовой устойчивости

Параметры, на основании которых определяется устойчивость компании:

• Статус организации на финансовом рынке.
• Конкурентоспособность фирмы.
• Спрос на продукцию.
• Рейтинг в деловой среде.
• Зависимость от кредиторов и инвесторов.
• Масштаб издержек производства.
• Соотношение издержек доходности деятельности.
• Наличие дебиторов, которые не могут выплатить задолженность перед компанией.
• Размер уставного капитала, который был выплачен.
• Результативность проводимых операций.
• Имущественный потенциал.
• Соотношение внеоборотных и оборотных активов.
• Профессионализм сотрудников.

Практически каждый показатель является относительным. Анализировать его нужно с учетом зависимости от прочих значений. К примеру, размер издержек при производстве большой. Однако само по себе это ничего не значит. Если доходность от деятельности большая, то высокие издержки – норма. Также ни о чем не говорят большие задолженности перед кредиторами. Этот анализ нужно анализировать вкупе с размером собственных средств компании.

К СВЕДЕНИЮ! Анализ значений финансовой устойчивости выполняется на основании сведений из бухгалтерской отчетности. В частности, имеются в виду формы №1 и №5. Могут также использоваться прочие документы.